May 27, 編輯完成

 

 

1. 電流迴授:

查了6AS7G, 6080, 6082各家資料,單端Single Ended (SE) 工作點只有一個,就是class A1, Ebb=135V, Ip=125 mA, Rk=250, 相當Eg= -31V Eb=102V。沒有看到其他例子。

PP機資料Svetlana建議Eb= 250V, Ip= 40x2=80mA, Eg= -100V, RCA以及古聖先賢作的Eb=200-250V, Eg= - 90-125V, Ip=2x60-2x50mA

RCA不建議固定偏壓fixed bias。其他家6080, 6082說固定偏壓可行,但是要在屏極之前的回路加上保護電阻,給它15V的壓降,或者採用<混合方式>在陰極串上一個小電阻,<自立>一個7.5V的偏壓。

道理何在?

推測是6AS7G互導transconductance(g)值大( 7 mA/V),Eg的變化1V引起Ip 7 mA的變化,eg=10V, ip=70 mA. 特別是低頻大信號時,恐怕會有震盪。

電阻加在屏極是直接的電流負迴授,加在陰極也是負迴授,但有接近A=2的放大作用,減半為7.5V。這樣可以減低震盪的風險。

檢驗以下我屬意的架構,採用的OPT常溫有220歐母直流電阻,運作時應該可以有15V的壓降當負迴授,合乎固定偏壓的要求,也並不是完全沒有<免疫力>。

 

低頻震盪引起motor boating開汽船普普聲,試著以具體的數據分析如下:

靜態下6AS7G屏極電流75mA由Ebb2的電源(黃色匡)提供,經過opt, 6AS7G陰極,回到電源。分到驅動管12AX7的屏流1.5mA是要由 Ebb1的電源(黃色匡)補足的。

有信號的動態之下,粉紅色的部分,無論電源供應如何接近理想,對於低頻還是存在一個阻抗,暫予Z2代表。為方便計算,以10HZ,Cb2=150 uF計算。黃色部分所含的電感 L, 電容C,電阻R 合併的阻抗,在低頻10HZ時相對的大,可以忽視不計,只計算最後的Cb2=150uF.

Z2=1,000,000/6.3*150*10=100歐母

當6AS7G柵極擺向最正值(eg= - 10V ),屏流增加約50mA,因為Ebb2供應不完美,電壓也許下降10V。

這個10V向下降的交流變化,經過Z1/(Z1+Z2)的分壓,例如Z1=Z2時,分了5V到6AS7G的陰極。原來Eg= -10V, 陰極高出柵極10V,現在只高出10-5=5V, Eg= -5V而已,屏流上升可以到7 mA/V * 5V =35mA,因為負載1600在低頻時,可能不成立,而會下降很多。屏流上升35mA,電壓降進一步下探。

這惡性循環就是電流正迴授。頻率越低,迴授越厲害。5HZ上升到10V, 2.5HZ再升到20V。

未知分析對否?因為我還沒看到有這樣分析的資料。

如果對的話,Z1, Z2低, Cb1, Cb2大,Cb1比Cb2大,應該當做是必要的目標。12AX7來的低頻也要斬草除根。喇叭發不出20HZ以下,有必要送10HZ給6AS7G嗎?

 

 

 

 

 

2. 低輸出阻抗的電源電壓調整線路:

第1點舉例10HZ電流變化,因為Ebb2電源供應無法完美,存在一個內阻,引起電壓的變化。列如Colin的供應線路,在相當Cb2(Colin的C2=100uF)之前的choke L2=8H=6.3*8*10=500歐姆,早已成為一串內阻的頂頭,後頭還有接地的C1=100uF跟一串LC、整流管。超過500歐姆,所以說:只算Cb2=150uF=100歐姆。

很低的內阻可以由voltage regulator提供。例如下圖12AX7配合6AS7G。事實上6AS7G就是要當做這樣串接用的,在低的工作電壓30-50V就可以有大電流200mA通過。

啟始狀態,電源DC整流、濾波還在建立之中,12AX7柵極,6AS7G陰極還是在藍色的低電位(Ebb1= ), 12AX7在截流下,6AS7G柵極、屏極在同一個高電位,6AS7G相當於二極整流管,完全開放。

有了負載(黃色部分Loading),達到平衡狀態就如同圖中標示的。作用解釋如下:

當負載變化,電流需求增加,B+290V低下時,12AX7柵極從R2 R3分壓檢取到98V以下的電壓,跟陰極Zener參考壓100V,相比,柵極偏壓走負向增加,電流減低,屏壓上升,6AS7G柵極偏壓走正向減低,增加了屏流,補回B+,達到新的平衡點。

Ck3有助於B+交流連波的消除。兩屏併聯時,Rx有必要串接,消除兩屏的失衡。

提高Zener參考值,採用高倍數5極管,對調整功能會有幫助。

 

那麼後段負載看到前段的電源供應,其內阻是多大?

6AS7G可以當成cathode follower 看,有R2 R3負迴授的放大電路

看到的是6AS7G內阻<300, 加上串接的整流、濾波部分,一起算它500好吧。因為12AX7的放大作用,算它50倍;500縮小為500/50=5歐姆。

總之,內阻只有個位數而已,不再是百位數。也不跟低頻成比例增加了。

6AS7G有了緩慢升壓的功能,整流管應該可以二極體取代,少一個整流管的電壓降30V.

陰極有了不同的電位:12AX7 有Ebb1=240V,以及 Ebb1+100=+340V兩個,6AS7G有Ebb1=+240V, B+=( Ebb1+Bbb2)=+> 420V兩個。 燈絲電壓要掛在330V。







3. 工作點:

典型的單端class A1工作點,像是2A3,負載RL是內阻ri=800的3倍=2400,圖中那條斜線。靜態工作點Q選在Eg= -43.5V, 正負擺幅0-87V之間,維持有電流Ip=120-12 mA , Q點250V*60mA=15W 則用到屏散熱上限15W。





 

6AS7G內阻<300, 手上現有的opt =1600/0-8-16可以接成1600 或 800. 單端Single Ended (SE) 工作點選在 Q5, Eg=-70V, Eb=165V, Ip=75-80 mA, 散熱=165V*80mA=13.2W, 好像在合乎像2A3等的慣例。

這Q5也差不多是colin提到的工作點。

那為什麼廠家只提Eg= - 31V, 較深的-45, -60V不提?我找不到說明。只能推測互導高G=7mA/V, 對於低頻電感負載,負載線很陡,已經不是800斜線,可能無法維持class A工作,Ip有截流、成為class AB。

Q1, Q4是這個架構之下,變化Rp可以工作的兩個極端。

12AX7工作點,負載低,放大倍數小,擺幅正負不對稱,對照註記的紅色數字,反而有利。這好像言之成理吧?


 

 

上圖紅字打出6AS7G由工作點Q5依循負載線RL=1600時,柵極接受到來自12AX7的信號能夠輸出的擺幅e0(小字e代表交流,o 代表輸出Output

左邊eO 錯了。應該是eO=60 - 165 = - 105V才對,是負向擺幅。

右邊的是正向擺幅 + 110V

如果負載改為8008 歐母喇叭改接output transformer 端子為 1600/16 ),輸出會較大,但是正向擺幅到Eg= - 165V, 屏電流有可能截止,不完全是class A工作。


 

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